? 4E935.7 N, T( 3 >? 24529.3 N Le point d'application de l'effort normal E< 3 > est à .635 m, du coin bas droit de la tranche La longueur du segment sur leouel E( 3 1 s'applique eM : 1.14 m La cisaillement d« l'effort inter ,
Etude de l'adhérence sol-armature. Proceeding of the IX I, 1976. ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor., PARIS p, pp.293-301 ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor., PARIS p, pp.301-309 ,
comportement d'un soutènement en sol cloué JURAN I. Int. Symposium in situ soil and rock reinfor, pp.309-315 ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor., PARIS p, pp.219-225 ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor., PARIS p, pp.39-45 ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor, pp.327-333 ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor, pp.257-263 ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor, pp.491-494 ,
Exemple dans l'agglomération Lyonnaise. Formation continue de l, pp.22-25 ,
Stabilité d'une paroi de soutènement clouée. Etude comparative. Formation continue de l, 1985. ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor, pp.341-354 ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor, pp.65-70 ,
pour la desserte de Saint-Quentin en Yvelines. Soutènement d'un talus à Versailles, Revue Travaux, pp.44-49 ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor, pp.77-83 ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor, PARIS JURAN I ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor ,
Symposium, in situ soil and rock, reinfor. PARIS p, pp.347-355 ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor., PARIS p, pp.119-125 ,
Construction d'un mur de soutènement entre Versailles-Chantiers et ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor., PARIS p, pp.151-157 ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor, pp.157-163 ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor. PARIS General report on Design parameters for artificially improved soils. Proceeding of theVII 1, CS.M.F.E. BRIGHTON Le, vol.16, 1984. ,
Symposium, in situ soil and rock reinfor., PARIS p, pp.163-169 ,
\m paramètre sans dimension) Les équations (1) permettent de majorer ce chargement. Le calcul du maximum de F (G) permet ensuite de maximiser ce majorant : 1) Chiy< (2-cos ,
on obtient : ChlY"< (2-cos(ç))/(J -sin((p)) F(s) est maxi en x=h soit, puisque Chi y < K + (2-cos((p)/(l-sin(ç) = 2tan ,
les effets de bords n'ont pas d'influence sur le tenseur des contraintes si et seulement si, sur la facette horizontale centrée en ce point, la contrainte a pour valeur : T(M) = yh(M)n h(M) ,
un coté par une plaque en verre qui peut être déplacé parallèlement à elle-même. La partie centrale du fond de la boîte est un orifice de section carré. Cet orifice est obturé (librement) par un plateau lié à un capteur de force ,