]. J. Hollomon and L. D. Jaffe, Time-Temperature Relations In Tempering Steel, Metals Technology, pp.223-249, 1945.

]. M. Inoue, T. Kaito, and S. Ohtsuka, Research and development of oxide dispersion strengthened ferritic steels for sodium cooled fast breeder reactor fuels, Cargèse, 2007.

Z. Janju?evic, Z. Guli?ija, M. Mihailovic, and A. Pataric, The investigation of applicability of the Hollomon-Jaffe equation on tempering the HSLA steel, Chemical Industry and Chemical Engineering Quarterly, vol.15, issue.3, pp.131-136, 2009.
DOI : 10.2298/CICEQ0903131J

]. R. Klueh, J. P. Shingledecker, R. W. Swindeman, and D. T. Hoelzer, Oxide dispersion-strengthened steels: A comparison of some commercial and experimental alloys, Journal of Nuclear Materials, vol.341, issue.2-3, pp.103-114, 2005.
DOI : 10.1016/j.jnucmat.2005.01.017

A. Rouesne, R. Montani, Y. Logé, and . De-carlan, Assessment of a new fabrication route for Fe?9Cr?1W ODS cladding tubes, Proceedings of DIANA I workshop, pp.1-3, 2011.
URL : https://hal.archives-ouvertes.fr/hal-00679120

]. E. Vanegas-marquez, K. Mocellin, L. Toualbi, Y. De-carlan, and R. E. Logé, A simple approach for the modeling of an ODS steel mechanical behavior in pilgering conditions, Journal of Nuclear Materials, vol.420, issue.1-3, pp.479-490, 2012.
DOI : 10.1016/j.jnucmat.2011.10.013

]. N. Wan, W. Xiong, and J. Suo, Mathematical Model for Tempering Time Effect on Quenched Steel Based on Hollomon Parameter, J. Mater. Sci. Technol, vol.21, issue.6, 2005.

]. M. Yamamoto, S. Ukai, S. Hayashi, T. Kaito, and S. Ohtsuka, Reverse phase transformation from ?? to ?? in 9Cr-ODS ferritic steels, Journal of Nuclear Materials, vol.417, issue.1-3, p.237, 2011.
DOI : 10.1016/j.jnucmat.2010.12.250

. Après-cette-Étape-de-mécanosynthèse, la poudre est introduite dans une gaine en acier doux et compactée à froid, puis consolidée par filage sur un noyau en acier doux, à 1100°C (rapport de filage de 10/1) La barre obtenue est détensionnée par un recuit à 1150°C pendant 1h, puis forée et décapée afin de retirer l'acier doux interne et externe

L. 'ébauche-tubulaire-est-recuite, Malgré le recuit de l'ébauche tubulaire (1150°C/1h), la dureté initiale reste élevée, de l'ordre de 370H V1 . La gamme de transformation est composée de neuf passes de laminage. L'écrouissage est faible, compris entre 15 et 18% par passe de laminage. Toutes les deux passes, un recuit de détensionnement est réalisé à 1200°C pendant 1h : la baisse de dureté induite est de l'ordre de 30 à 40 H V1 , ce qui est suffisant pour continuer le laminage sans risque d'endommagement

L. Cependant and . Mise, J54 : les recuits de détensionnement, réalisés à la même température (1200°C/1h), induisent une baisse de dureté plus importante (30 à 40 H V1 contre 10 H V1 en moyenne pour le tube J37), les valeurs de dureté ne dépassent pas la valeur critique des 400 H V1 au cours de la gamme, et aucun endommagement n'est observé sur le tube final

C. Jnc, Figure 0-11 : Comparaison des propriétés en traction pour le tube ODS ferritique CEA gamme haute température (code SRMA K12-M2), et, 2001.

C. Fe, Comparaison des tubes ODS martensitiques avec la littérature Figure 0-18 : Comparaison des propriétés en traction pour les tubes ODS martensitiques CEA Fe-9Cr-1W code SRMA J95- M3 (courbes bleues), et, pp.9-11